ELEKTRO 7/2014 15 The insulation system is exposed to several types of stress during the operation of the machine. One stress is caused by electric field. When the rotating machine operates at the voltage above 6 kV, partial discharges occur. It causes intense degradation of the insulation sys-tem, accelerate the aging of the insulation and at the end can cause premature failure of the machine. Partial discharges have a significant impact on determining of the the insulation system lifetime. Therefore, designers of these machines try to prevent partial discharges using semiconducting materials (End-winding Corona Protection) on the coils in slot and in the end of winding. This article focuses on the electrical properties measurement of the insulation of the coils and influence of ECP and its length on voltage distribution along the coil.Literatura:[1] WEI, M. – SPECK, J. – GROSSMANN, S.: Computional methods for designing of end-win-ding corona protection. In: 18th International Sympozium of High Voltage Engineering, 2013, č. 18, s. 1923–1928.[2] DONZEL, L. – GREUTER, F. – CHRISTEN, T.: Nonlinear Resistive Electric Field Grading Part 2: Materials and Applications. DEIS – Electrical Insulation Magazine, 2011, roč. 27, č. 2, s. 18–29.[3] ROBERTS, A.: Stress Grading for High Voltage Mo-tor and Generator Coils. IEEE, 1995, 1, s. 26–31.[4] ESPINO-CORTES, F. P. – CHERNEY, E. A. – JAYARAM, S.: Impact of Inverter Drives Employing Fast-Switching Devices on Form-Wound AC Machine Stator Coil Stress Grading. [on-line]. 2007, roč. 23, č. 1, s. 16–28 [cit. 2013-02-19]. Dostupné z: http://ieeexplore.ieee.org/xpls/abs_ all.jsp?arnumber = 4068210 [5] STAUBER, J. – BRINER, T. – BEZDĚKOV-SKÝ, J. – KRUPAUER, P.: Influence of end corona protection on dissipation factor. In: Diagnostika ‚13, 2013, roč. 11, č. 11, s. 4.[6] MALAMUD, R. – CHEREMISOV, I.: Anti-corona Protection of the High Voltage Stator Windings and Semi-Conductive Materials for Its Realization. IEEE, 2000, 1, s. 32–35.[7] MALAMUD, R. – SCHUMOVSKAYA, G. – STEPANOVA, T.: The Development of Semicon-ducting Materials for Anti-Corona Protection Designs of Generator High Voltage Winding and their Testing at Cryogenic Temperatures. In: IEEE, 2008, 1, s. 420–423.[8] MENTLÍK, V. et al.: Diagnostika elektrických zařízení. Praha, BEN, 2008.[9] ZÁLIŠ, K.: Částečné výboje v izolačních sys-témech elektrických strojů. Praha, Academia, 2005.Síly mezi obdélníkovými vodiči Úvod Pro výpočet sil mezi rovnoběžnými, profilo-vými, často obdélníkovými vodiči protékanými elektrickým proudem lze mnohdy neuvažovat konkrétní rozměry vodičů a uspořádání nahra-dit proudovými vlákny. Pro tento případ je vý-počet síly na jeden metr délky při rozteči vlá-ken d dán poměrně jednoduchým vztahem (1): (1)*vzorec 1** d F 0 I1I2 2π– **vzorec 2** K d F 0 I1I2 2π– **vzorec 3** d a b d a b arctg b a b I I dx dx d a x x ln b b d a x x d a x x arctg b a b d d I I K d F I I a a 3 –2π––1 ––2π––2π–2 2 2 2 0 1 2 1 2 0 0 2 1 2 2 1 2 1 2 2 2 0 1 2 0 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 2 2 2 2 2 2 2 2 2 –3 –––2 1 3 –2 1 –3 1 3 1 3 ––3 –2 –3 –d d a b d a ln d a b d d a b d a ln d a b d d a ln d a d d a ln d a d d b d ln d b d b d b arctg b d a b d a b arctg b Pro účely přesného výpočtu síly mezi vo-diči v případě, že jsou vodiče blízko sebe, je třeba uvažovat reálnou výšku a šířku vodičů, jež jsou určující pro správné stanovení magne-tického pole pro určení síly. Analytické řeše-ní zveřejnil autor na přelomu 19. a 20. století. Další autoři výsledný vztah (složitý, několika-řádkový vztah vycházející z řešení dvojného integrálu), včetně nomogramu vytvořeného na základě tohoto vztahu, však přebírali, i s chy-bami. Celá desetiletí nomogram umožňují-cí korekci na konkrétní rozměry postačoval. Když byly v 80. letech 20. století převáděny výpočty na počítače (zprvu sálové a následně i osobní), bylo zjištěno, že vztah je ve všech dostupných pramenech chybný – viz např. [1], [2]. Výjimkou byl autor článku v Elektrotech-nickém obzoru [3] z roku 1928, který odvodil sice jednodušší, avšak správný vztah.Záměrem předkládaného článku je napra-vit tuto skutečnost uvedením bezchybné ver-ze tohoto vztahu podle [4], kde je již obsažen vztah opravený. Jeho správnost je ověřena vy-užitím v programech a praxí.Stanovení správného tvaru vzorce pro určení hustoty síly Pro stanovení se vychází ze vztahu, kde síla mezi vodiči na jeden metr délky je: (2)*vzorec 1** d F 0 I1I2 2π– **vzorec 2** K d F 0 I1I2 2π– **vzorec 3** d a b d a b arctg b a b I I dx dx d a x x ln b b d a x x d a x x arctg b a b d d I I K d F I I a a 3 –2π––1 2 ––2π––2π–2 2 2 2 0 1 2 1 2 0 0 2 1 2 2 1 2 1 2 2 2 0 1 2 0 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 2 2 2 2 2 2 2 2 2 –3 –––2 1 3 –2 1 –3 1 3 1 3 ––3 –2 –3 –d d a b d a ln d a b d d a b d a ln d a b d d a ln d a d d a ln d a d d b d ln d b d b d b arctg b d a b d a b arctg b kde K je korekční funkce stanovená v [4] s ohledem na uspořádání podle obr. 1 takto:kde a je šířka vodiče (m),K výška vodiče (m),d rozteč os vodičů (m).Korekční funkci K = lze rovněž stanovit pro různá geometrická uspořádání s větší či menší přesností z diagramu uvedeného v [2] jako funkce (obr. 2).Například pro uspořádání:I1 = 12 000 A; I2 = 12 000 A;a = 10 mm; b = 100 mm; d = 20 mm lze použitím vztahů (1) a (3) získat tyto vý-sledky:Fsimple* = –1 440 (N/m); podle (1) jako prou-dová vlákna F* = – 605,8 (N/m); podle (3) obdélníko-vé vodiče K = 0,42067 (–)Ing. Jiří Stauber, Ing. Jiří Bezděkovský *vzorec 1** d F 0 I1I2 2π– **vzorec 2** K d F 0 I1I2 2π– **vzorec 3** d a b d a b arctg b a b I I dx dx d a x x ln b b d a x x d a x x arctg b a b d d I I K d F I I a a 3 –2π––1 2 ––2π––2π–2 2 2 2 0 1 2 1 2 0 0 2 1 2 2 1 2 1 2 2 2 0 1 2 0 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 2 2 2 2 2 2 2 2 2 –3 –––2 1 3 –2 1 –3 1 3 1 3 ––3 –2 –3 –d d a b d a ln d a b d d a b d a ln d a b d d a ln d a d d a ln d a d d b d ln d b d b d b arctg b d a b d a b arctg b a a d a x x b 0 0 2 1 2 2 –1 (3)μμμ0 μμln